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混凝土梁剪切破壞的機理非常復雜，影響受剪承載力的因素也很多，到目前為止，仍然沒有一種被普遍接受的理論。對于受剪承載力計算方法研究，一般有兩種思路：一種思路是基于試驗提出統(tǒng)計公式，這類公式方便使用，但對剪切破壞機理缺乏明確的概念；另一種思路是在研究破壞機理基礎上，提出理論或半理論公式，這類方法能較好地反映剪切破壞的本質，但由于剪切問題的復雜性，在建立理論公式時不可能考慮太多的因素，因此與實際破壞機理有一定的出入。
這些作用的相互影響不可分割，但為了簡化分析，可分別確定這三部分的貢獻。如ACI318規(guī)范中，把無腹筋梁出現(xiàn)第一條斜裂縫時的剪力，作為混凝土的抗剪貢獻；箍筋的貢獻由45。桁架模型確定；預應力對混凝土的抗剪有貢獻，并且彎起束能夠提供與荷載反向的預剪力。
針對受剪承載力計算的模型和理論很多，但還沒有被普遍接受的方法，各國規(guī)范方法的差異性也很大。我國公路橋規(guī)采用的是基于試驗的統(tǒng)計公式，但由于試驗梁跟實際梁存在較大差異，荷載也不同，因而有一定的局限性。美國AASHTO規(guī)范和加拿大規(guī)范的理論基礎是修正壓力場理論，該理論能夠較好地反映抗剪機理，但計算繁瑣，不便于設計人員掌握。
混凝土梁的抗剪機理非常復雜，較公認的有四種主要剪力傳遞機理。剪壓區(qū)混凝土中的剪力K，：剪壓區(qū)混凝土抵抗剪力的能力與截面受壓區(qū)高度直接相關。在受拉區(qū)布置預應力筋和普通鋼筋能夠增加受壓區(qū)的高度，因而能夠提高抗剪能力。界面剪力傳遞Vc2：斜裂縫面的骨料咬合力和摩擦力能夠抵抗裂縫面之間的相對滑動，裂縫的寬度越小，骨料的尺寸越大，則界面剪力傳遞的能力越強。腹筋傳遞的剪力Vsl：斜裂縫開展以后，大部分的剪力通過腹筋（包括斜向預應力筋、彎起鋼筋和箍筋）傳遞?？v筋的銷栓作用Vs2：對跨過縱筋的斜裂縫，縱筋能夠提供阻止裂縫面相對滑動的銷栓力。
上述四種抗剪機理，起作用的時間不同，對抗剪貢獻的比例，在結構的不同受力階段也不斷地變化。結構開裂之前，除斜向預應力抵消的剪力外，剩余剪力主要由混凝土承擔，縱筋和腹筋的應力都很低。開裂后，骨料咬合力和縱筋的銷栓力開始參與作用，腹筋承擔的剪力也迅速增大，并有效地約束斜裂縫的開展。隨荷載增大，腹筋達到屈服，其分擔的剪力保持不變。此時，斜裂縫開展較寬，骨料咬合力減小。最終，截面受壓區(qū)混凝土在彎矩和剪力共同作用下壓剪破壞。
德國學者雷特( Ritter)在1899年提出了45°桁架模型(truss model)，以分析鋼筋混凝土梁開裂后的力學行為。桁架模型有其明晰的物理概念，至今仍是抗剪設計的理論基礎。在應用桁架模型時，首先，要根據(jù)外荷載及結構邊界條件，構造一個恰當?shù)蔫旒苣Ｐ?。假設桁架各桿鉸接，梁頂部的混凝土受壓區(qū)為桁架上弦，受拉縱筋為下弦，箍筋作為受拉腹桿，梁腹混凝土作為受壓斜腹桿，斜腹桿與梁軸線的夾角為θ（Ritter模型中θ=45°）。
